火星注册火星平台火星注册镍钛形状记忆合金丝材加工工艺及其影响因素,镍钛形状记忆合金,镍钛记忆合金,钛镍记忆合金缝合线,镍钛记忆合金丝,镍钛记忆合金钢圈,纯钛肋骨板与记忆合金,形状记忆合金,形状记忆合金的应用,形状记忆合金原理

　　维普资讯 上半月出版 Casting·Forging·Welding金属铸锻焊技术 镍钛形状记忆合金丝材加工工艺及其影响因素 袁志山。王江波。李崇剑 ．刘 伟 。缪卫东。吕保国 (北京有色金属研究总院有研亿金新材料股份公司，北京 100088) 摘 要 ：综述 了TiNi形状记忆合金 医用丝材加工工艺 ，包括热加工 、冷加工和热处理工艺 ，对影 响产 品质量的因 素进行评价。TiNi合金由于具有优 良的超弹性、形状记忆性能、耐蚀性和生物相容性，而被广泛用于医疗器械领域 ． 如牙 弓丝、血管 内支架等 。 关键词 ：形状记忆合金 ；钛镍合金 ；超弹性 ；拉拔 ；血管 内支架 ；牙 弓丝 中图分类号：TG146 文献标识码 ：A 文章编号：1001．3814(2008)05．Oll1．05 Processing Technicand InfluencnigFactorofNiTiShape Menocory Alloy W ires YUANZhishan，WANGJiangbo，LIChongjian，uUWei，MIAOWeidong，LVBaoguo (YouyanY~iinNewMaterialsCo．，L融，GeneralResearch s￡meforNonferrousMetals，Belling100088，China) Abstract：TheprocessnigtechnicofNiTishapememoryalloyWilesformedicaldevicesWas reviewed，including hotworking，coldworkingandheattreatment，andthefactorsaffectnightequality ofwireproductwere discussed． Bceauseofexcellentsuperelasiticity，shapememory property，corrosionresistancenadbiocompatibility，hteNi-Tishape memory alloyswere usedofrmedicalareas，suchas，endovasculra stent，archwireoforthodonticproduct． Keywords~shapememory alloy；NiTialloy；superelasiticity；drawnig；endovasculra stent；archwireoforthod ontic prod uct TiNi合金具有优 良的力学性能、腐蚀抗力和 生物功能性及生物相容性而被认为是最好的生物 功能材料之一。由于TiNi合金的应用越来越广泛 ， 降低生产成本，建立批量生产线，加速合金的产业 化发展进程成为人们关注的方向，对合金的成形性 的研究 日益重要。镍钛形状记忆合金属难加工合 金，但传统金属和合金的加工技术经调整可用于镍 钛合金生产[1．21。TiNi合金丝材医用产 品对相变温 度的一致性和力学性能的稳定性要求严格 ，丝材质 量对成分和加工工艺尤其是温度敏感 ，这对发展和 图 l钛镍合金二元相图 生产大规格TiNi合金 ，提高产量和质量提出挑战。 Fig．1Ni-Tiphasediagram 为了提高产品质量 ，本文针对镍钛形状记忆合金丝 CsC1型超点阵，点阵常数a0=0．301am。NiTi为有 材加工工艺及其影响因素进行讨论，包括熔炼 、热 序金属间化合物 ，共析温度为 650℃。低于共析温 加工、冷加工、丝材拉拔和热处理等。 度 ，B2单相区仅在 50．0％～50．5％Ni(原子分数)之 间存在 ，任何偏离等原子 比形成Ti2Ni或 TiNi3 1 镍钛合金体系 两相合金，这些析出相对力学性能和相变温度有 Ni．Ti合金二元相图如 图 1，镍含量约为 50％ 强烈影响。如Ni增加 0．2％(原子分数)，马 氏体开 (原子分数)的镍钛合金高温为 B母相 ，体心立方 ， 始相变温度降低超过 20℃。低温下 以马 氏体为 冷却至 1020℃发生 bcc．B2有序化转变 ，B2为 主，Ti-49．75％Ni(原子分数)，有序单斜晶体 ，其 0= 0．289am，b=0．412am，c=0．462am，B=96．8。，亚结 收稿 日期 ：2007．09．24 构主要是孪 晶。母相开始转变为马 氏体 的温度 作者筒介：袁志111(1975-)，男，吉林辽源人，工程师，博士，主要研究 方向为钛合金和铝合金；电话 s)主要取决于基体 中的镍含量，也和热处理方 E-mail： 法有关。镍含量大于 50．5％(原子分数)后，室温下 《热加工工艺》2008年第37卷第5期 111 维普资讯 金属铸锻焊技术 caStiIlg·Forging·Welding 2O08年 3月 就不会有马氏体[2]。 氮氧化物和碳化物 ，形成析出相 ，导致基体富集 通常含 49．3％～51％Ni(原子分数)镍钛合金 Ni，降低相变温度 ，此外这些析出相提高铸锭的强 获得形状记忆性能。然而 ，大多数应用需控制相变 度 ，降低塑性，使热加工受到影响。Ni—Ti合金的相 温度在±5℃，这要求精确控制成分在±0．05％f原 变温度对Ni和 Ti含量的微小变化敏感 。要严控 子分数)之 内。因此要严控熔炼工艺 ，才能保证力 熔炼工艺 ，保证 Ni／Ti比值 ，以获得容许 的相变温 学性能和热物理性能的再现性和成分的一致性 。 度范围。熔体 中O、H、C、N元素主要来 自原材料 由于大多标准的化学分析方法不能精确的测定化 和熔炼过程 。通常使用含氧量较少的优质高纯原 学成分 ，实践 中通过 DSC测量相变温度来考察成 材料 ，wCTi)99．7％，w(Ni)99．99％。氮的控制和 分是否符合生产配 2]。 氧相似[2]。对NiTi合金化学成分和痕量元素的要 求 依 据 ASTM 标 准 ，F2063—05，W(C)≤0．05％ ． 2 合金化元素和杂质的影响 (H)≤0．05％，(o ≤0．05％。 添加 V、Cr、Mn、A1、Fe降低相变温度 ．而添 加 Pd、Pt、Hf、Zr、Au提高相变温度。添加 Cu降低 3 熔炼 相变热滞后 ，而添加Fe、Nb增加相变热滞后 。Cu 熔炼Ni—Ti合金时，对Ni、Ti、O、H、C、N 的控 有效降低二元镍钛合金相变温度对Ni／Ti比的敏 制是获得理想合金的关键。氧含量的增加不仅使 感性，减小TiNi合金的相变热滞和超弹性应力应 相变温度下降，而且使记忆性能和力学性能恶化。 变滞回面积。加入 Cu后，TiNi合金马氏体的晶体 氧在高温下与 Ti发生反应 ，熔融时尤为剧烈 ．Ti 结构由原来 的单斜结构变成正交结构 。由B，母相 与耐火材料几乎都发生反应 。氧化铝坩埚与 NiTi 转变成正交结构马氏体时，相变满足不变平面应 溶液反应激烈 ，氧化镁坩埚使氧的(质量分数)量 变要求 ，无需额外的点阵不变切变 ，母相与马氏体 增至 o．08％-4)．18％左右。氧化钙坩埚虽然能使氧 界面在运动中始终保持 良好的共格性 。因而相变 含量控制在 0．07％以下，但容易水解 。所 以。一般 容易进行。另外 ，Cu可强化母相 ，阻碍了变形过程 不选用氧化物坩埚熔炼合金。同时氧和 Ti生成的 中位错的导入 ；还可降低界面摩擦力和马氏体的 化合物一般是不可逆的．要严控熔炼过程 中氧的 再取 向应力 ，使马 氏体再取 向容易进行 ．因此 平衡量。碳含量对合金的力学性能影响不明显．但 TiNiCu合金属窄热滞型SMA[3]。随着 Fe含量提 对记忆性能有影响 。碳在镍中有大的溶解度 ．形成 高，TiNiFe合金的晶粒细化，马 氏体相变温度从 的TiC会阻碍孪晶界的运动及马氏体 的再取 向． 一 73．5℃降到一190．0℃以下，抗拉强度和屈服强度 使相变滞后扩大 ．回复率下降。对形状记忆效应不 显著提高．伸长率 没有明显变化 。固溶强化和晶 利 。C和单质的Ni或 Ti均反应 。使 Ni或 Ti的C 粒细化被认为是Fe提高合金力学性能的原因问。加 含量增加，然而 C和NiTi合金的反应并不激烈． 入稀土元素 ．Ce使相变热滞增大 ．La使 Ti50Ni50 可使碳质量分数控制在0．05％左右9[-Ⅻ。 (原子分数o／0)相变热滞增大明显 ，Ti50．4Ni49．6r原 通常使用石墨坩埚真空感应熔炼制备合金 子分数，％)时略有减小 。稀土元素具有提高 TiNi 锭 ，使用高密度石墨坩埚以降低熔炼时碳的污染 。 合金马氏体转变温度的作用 。合金化元素对相变 使用 CaO坩埚能保证碳和氧 的含量小于 500 温度 、强度和塑性的影响总结在表 l中[2,5-~q。也有 g／L。真空感应熔炼通过坩埚线圈产生的交变磁 研究认为Zr、Ce降低相变温度 。 场加热和熔化炉料。电动力对熔体产生的搅拌作 表 1合金化元素对相变温度、强度和塑性的影响 用保证获得成分和组织的均匀性 。线Effectofalloyingelementonthe transformationtemperature，strength，andductility 的频率影响铸锭的化学成分和组织的均匀性 。中 元素 CuC0CrFe№ V PdPtHfAuMnZr +BCoN 频高真空感应炉对熔体的混合和化学均匀性优于 相变温度 —斗 —斗 T T T T T T 高频真空感应熔炼。目前工业生产NiTi合金的主 强度 T T T T T T T T 一 一 T 一 TTT 伸长率 — T—斗 一 一 一 要方法有真空感应一次熔炼法 (VIM)。真空 自耗 +真空感应熔炼法 (VAR+VlM)和真空感应水冷 Ni—Ti合金的主要杂质元素有 O、H、C、N。它 铜坩埚熔炼法 ．后者制备合金的成分均匀性好 。但 们和 Ti亲和力强 。易与Ti强烈反应生成氧化物 、 112 HotW orkingTechnology 2008，Vo1．37，No．5 维普资讯 上半月出版 Casting·Forging·Welding金属铸锻焊技术 成材率低 ol。 建立高温下准确的本构模型，是采用数值模 合金成分及杂质 (C、H、N、O)控制是熔炼合 拟的方法预测和优化成形过程工艺参数的重要前 金面临的关键 问题。可采用多次熔炼和高温均匀 提。对 700 1000℃，应变为 0．6，应变速率为 化来改善铸锭性能。通常铸锭经 850～880℃均匀 0．0l、l、7．8S条件下的热变形行为 (线h，再锻造开坯DI】。 变曲线)进行了系统的研究．建立 了热变形准确的 唯象本构方程 ，为采用数值模拟方法研究热成形 4 锻造和热轧 (铸锭开坯) 过程提供了准确的材料模型，并为实验研究提供 镍钛基形状记忆合金具有较好的热加工性 ． 了基础数据 【。图3为 0．0l和 lS 时应变速率 可锻造 、热挤 、热轧 、旋锻 、拉拔等 ，生产各种规格 NiTi合金的载荷一行程 曲线。 的板 、带、丝 、棒 、管。铸态合金塑性低 ，不具备超弹 30 (a)0．0lS～ 一 试验结果 性和形状记忆效应。因此，采用高温锻造和轧制细 … · 樟拟结果 Z 20 化铸态组织 。铸态组织的热加工性较差 ，破碎铸态 柱 ． 组织 的最小热加工量为 90％．以获得均匀的组 {I毫；l0 仨 织 。锻造加热温度低于750℃变形抗力大 ，缺 口敏 r—r 0 感性突出，加工困难 ，常会发生撕裂性破坏 ，成材 30 率低 ，适宜的锻造温度为 750~900℃9[-Ⅻ。开坯后 Z 的变形组织的高温延展性 良好。Ti．50％Ni(原子分 20 柱 数)合金在不 同温度下的应力应变 曲线表 明。 {I毫； l0 500~700℃范围内的热加工性很好 。随温度升 一 高，抗拉强度降低，伸长率升高，变形抗力减小。图 0 2为Ti．50％Ni(原子分数1合金在不同温度下的应 行程 ／mm 图3NiTi合金的载荷一行程曲线℃容易成形，表面氧化也不 Fig．3Load—strokecurvesofNiTialloy 太剧烈。900℃以上热加工时，合金表面和内部激 棒材轧制孔型为平椭圆、椭圆和圆孔型系统 烈氧化 ，形成低熔点的NiTi．Ti4Ni20，伸长率反而 组成 。棒料起轧温度约为(820~20)*C。根据成品尺 变小，易发生热裂缺陷。温度太高 ，形成过量氧化 寸要求 ，合理确定道次及道次变形量。过度变形导 层 ．这些氧化层与基体附着力强，持续吸附在母体 致非均匀金属流动 ，引起折叠或折皮 ．从而引起丝 材料上 ．随后热轧被卷入基体材料。卷入的氧化物 材长度方向上的性能不均匀 【】。 随横截面变小导致棒材和丝材断裂 。高质量产品 不允许出现这些缺陷。800~900℃热加工 ，采用 5 热旋锻和热拉丝 高温玻璃保护涂层 ．可避免过度氧化 ，有利于金属 通过热旋锻和热拉丝或直接热拉丝能获得所 成型操作，获得横截面均匀变形 】。 需规格NiTi合金丝材。轧制盘圆通过在较高温度 750～800℃热旋锻 ．每道次约为 0．5~o．3mnl，线m／min，但模具损坏率较高。直接热拉丝 荫 采用坯料通 电发热或辐射加热。以石墨乳作为拉 ＼ 拔时的润滑剂 ，并严控拉拔速度和变形量 ，工艺参 堡 数见表2。可采用三辊斜轧代替旋锻 ，由于三辊斜 轧轧辊倾斜布置 ，环绕轧件旋转，使轧件产生进给 运动．并通过轧辊环内表面形成一个锥形的变形 应变 s(％) 区。三辊轧制可对轧件形成均匀的三向应力状态 ， 图2Ti一50％Ni(原子分数)合金在不同温度下的应力 适合难变形的材料轧制。连续作业 中，轧机一个道 应变曲线Stress-stranicurveofTi一50％Ni(atomfraction)alloy 次轧制可获得较大轴向延伸 ，提高生产效率，改善 atdifferenttemperature 表面质量。 《热加工工艺》2008年第37卷第5期 113 维普资讯 金属铸锻焊技术Casting·Forging·Welding 2008年3月 表2NiTi合金热拉丝工艺主要参数 续进行。镍含量大于50．5％(原子分数)的合金的 Tab．2Majorparametersofhotwiredrawing technologyofNiTialloy Ms温度低于窒温 ，甚至低于 0℃。因此 ，应先加热 规格 ／nan] 热拉方式 温度 ／℃线速度 ／m(s·’‘道次压下量 ／nan 到 750℃以上充分保温 ，保证原有组织转变为母 8．5 ．5 直接通电加热 760~80o 2~3 1--4)．5 相，并完成再结晶和固溶，随后水淬。为使其室温 6．5~3．O 直接通电加热 650～750 3~5 0．5~0-3 3．O～3．2 电热式辐射加热6O 50 5～9 0_3~0-25 组织中有足够的马氏体 ，还必须进行中温时效 。依 2． ．8 电热式辐射加热6O 50 9～l2 O-25~0．O8 靠高镍含量第二相的析 出，有效降低基体 中的镍 0．8^．5 电热式辐射加热50I删 l2～l5 0．O8~0．04 O．5~0-25 电热板导热 400~800 l5—25 0．04-4)．0l 含量 ，提高其Ms温度 ，保证冷却时母相转变为马 氏体 。即使是在马氏体态，也具有很大的加工硬 6 冷轧、冷拔和中间退火 化率 ，冷拔时不能采用大变形率。一般道次变形 由于加工硬化 ，NiTi合金冷加工非常 困难 ， 量在 15％左右。当拉拔丝径大于 1．0nlrn时选择 需采用合适 的道次变形量 、火次变形量 、中间退火 10~／o~15％，丝径小于 1．0mm时选择 l5％~20％。两 和变形速度。冷轧钛镍丝材完全退火的屈服强度 次退火间的总压缩率控制在 25％~40％。丝径大时 低于 100MPa，进行变形量 40％冷轧后 ，屈服强度 取下限，小时取上限。模具硬度越高 ，总压缩率越 升到 l000MPa，因此需多道次加工和频繁退火 ， 大翻。采用 X射线衍射术和ODF研究了再结晶退 直到获得最终尺寸。合金的冷轧性能不好。在压下 火对冷轧板相组成和织构的影响。结果表明，再结 量大于 l0％时就会开裂 ，如果变形量再大 ，会 引 晶退火后合金相组成和织构类型发生较大变化。冷 起坯料的爆裂 ，合金碎片飞溅。冷轧的道次变形率 轧板材相组成包括应力诱发马氏体相 ，再结晶退火 应小于 2％．冷轧变形量控制在 30％~40％。由于 后马氏体相逆转变为母相 ．冷轧板材的织构类型为 冷加工和退火引起组织 的细化 ，因此中间退火温 两种面织构 ，再结 晶退火后发生择优取向 。 度和时间对组织演变起重要作用。中间退火温度 热拉和冷拉都采用模具拉拔丝材产品。通常 低于热加工温度 ，介于 650~700℃之 间，缓冷至 在 500~700℃热拉。随丝材直径降低 ，热拉温度 室温。Ti．56％Ni(质量分数)合金经 625℃／10min 降低。镍钛合金若在高于 600℃(该合金的再结晶 开始再结 晶，725℃／20min完成再结 晶成为单一 温度1进行热拉可获得很高的生产效率。当丝材直 高温组织。消除加工硬化在(650+20)℃为佳。冷拉 径大于最终产品尺寸 30％~40％时停止热拉 ，采 和冷轧相似 ．通过多道次拉拔和频繁的道次间退 用冷拉 。获得最终丝材产品。最终产品冷拉及变形 火获得最终成品尺寸丝材。拉拔出满意的丝材要 量的控制对形状记忆合金丝材在低温退火后获得 优化变形和退火工艺。拉拔道次变形量一般每道 记忆性能很必要 。分步多道次冷变形 比一步冷变 次为 l5％～20％，拉拔速度小于 3～9m／min，2次 形更能实现均匀变形，降低拉拔应力。如两次连续 退火问总的冷拔量为 40％~45％。每完成一个拉 15％的冷变形 比一步变形 30％获得更好的丝材性 拔过程后 ，需要进行 中间退火 ，以650~800℃／15 能。除了拉丝温度和拉丝速度 ，影响最终丝材质量 min为宜9[-”】。 的因素包括氧化层的厚度 ，模具材料 ，模具润滑 。 镍钛合金马氏体的强度 、硬度 明显低于母相 ， 表面氧化层厚度对丝材拉拔有重要影响，尤其是 因此冷拉拔时必须使合金处于马氏体态。在Ms 直径小于0．5mm 时。此时氧化层厚度不仅对表面 温度附近 ．该合金 的屈服应力最小 ，是最理想的冷 质量有害 ，且抑制记忆性能。氧化层又是有益的。 拔温度范围。拉拔后 ，马氏体发生了明显的加工硬 薄的氧化层能起到润滑作用 ，降低拉拔力，丝材可 化，为使拉拔继续进行 ，必须使其完成再结晶。为 顺利加工到很小的尺寸。因此 ，要合理选择退火温 此 。拉拔过程中进行中间退火。镍含量小于 50．5％ 度和时间以降低氧化层厚度。冷拉过程丝材和模 (原子分数)的合金加热到高温后不论是水淬还 具常发生严重粘模现象，选择润滑剂和拉拔速度 是炉冷 。其 Ms温度都高于室温。因此 ，中间退火 对防止粘模和断丝 ，对获得合格的产品很重要 。模 时可采用 650~850℃之间的温度 ，然后空冷 。保 具材料和模具角形对拉拔应力 、表面精度和尺寸 证马氏体转变为母相 ，并消除加工硬化。空冷后处 公差有影响。碳化钨模具磨损快 ，导致频繁更换模 于具有较低强度和硬度的马氏体态 ，冷拉拔可继 具．表面精度差，引起高的拉拔应力和断丝。尤其 114 HotW orkingTechnology 2008，Vo1．37，No．5 维普资讯 上半月出版 Casting·Forging·Welding金属铸锻焊技术 是丝径小于0．5nLrn时，变得更为严重。严格要求 参考文献： 成品的直径公差时，多晶金刚石模具是拉细丝的 【l】张伟红，张士宏．TiNi合金热压缩实验数据的修正及其本构 合适材料。可以减少模具更换次数 。获得好的表面 方程 J【】，金属学报 ，2006，420o)：1036-1040． 2【】 RamaiahKV，SaikrishnaCN，BhaumikSK．Processingof 精度。拉拔直径小于0．3nLrn丝材最好使用金刚石 Ni-Tishapememoryalloywires A【]．ProceedingsofISSS 模具2[】。 2005，nIternationalConferenceonSmartMaterialsStructures 由于金属材料与拉丝模间是滑动摩擦 ，模具 andSystems，Bnagalore，India，July28-30[C]．2005：141—147． 磨损快 ，拉拔力大 ，能耗大 ，影响拔后金属 的形状 3【】 SaburiT，ShimizuK．Cu-contentdependneceofshapememory 和尺寸 ，使拉拔速度和道次面缩率受到制约。反张 characteristicsinTi-Ni-Cualloys J【】．MaterTransJ蹦 ，1990， 3l：959．967． 力拉拔 ，振动拉拔和旋转模拉拔 的基本原理相同， 4【】 李志云，刘福顺，徐惠彬．Fe元素对TiNi形状记忆合金相变 而辊模拉拔结合了轧制与拉拔法的特点．靠施加 点和力学性能的影响 J【】．航空学报，2004，250)：84．87． 在金属上的拉拔力将坯料从旋转的两个或四个辊 5【】 杨恒，曹文涛，王兰英．镍钛形状记忆合金丝材的冷拉 J【】．金 的间隙中拉出来 ，带动孑L型轧辊转动来实现金属 属制品，1995，22(2)：12—15． 变形 ．其特征是将大的滑动摩擦转变为小 的滚动 6【】 赵越超 ，马壮，付大军，刘爱莲 ． ce在钛镍合金 中的作用 J【】．中国稀土学报，2003，2l(6)：736．739． 摩擦 ，因此减少了拉拔力和拉伸中的能量消耗，降 7【】 丁顺强，秦桂英，陈维熊，等．谭石 明．zr对NiTi形状记忆合 低 了加工硬化程度 ，增加 了道次加工率 ．减少了模 金相变温度的影响 J【】．上海钢研，1995，(2)：14-17． 具损耗，延长了工具的使用寿命 ，同时提高了拉拔 8【】 秦桂红，严彪，毛彭龄．含 3at．％Ce的NiTi基形状记忆合金 速度和生产效率。辊模拉伸拉制丝材的表面质量 的初步研究 J【】．上海钢研，2004，(3)：28-31． 主要取决于坯料质量 、辊模表面质量 、合适加工率 9【】 陈威，张伟红，刘礼华，等．NiTi基形状记忆合金加工工艺研 及退火温度。四辊孑L型拉轧变形区的受力状态接 究的现状和发展趋势 ．锻压技术，2005，增刊：24．30． 【lO】杨海波，季之强，蒋 国良，等．镍钛形状记忆合金的熔炼与加 近于三向压应力状态 ，有利于被轧制金属均匀变 10]．上海钢研，1990，(1)：22·25． 形 ，因此能抑制晶间变形，提高被加工材料的塑 【ll】孙世清，郭志猛，殷声．TiNi形状记忆合金致密体、薄膜和多 性 ，抵消变形不均匀引起的附加拉应力 ，防止和减 孔体的制备 J【】．热加工工艺，2001，(3)：4l_46． 少微观裂纹等表面缺陷和内部缺 陷 【 。 【l2】徐祖耀 ．形状记忆材料 M【】．上海 ：上海交通大学 出版社， 2ooO．391． 7 结语 【l3】尚彦凌 ．NiTi形状记忆合金的加工方法 J【】．金属成形工艺， 2000，l8(3)：3-6． TiNi合金丝材医用产 品对相变温度一致性 【14】Wu Ming H．Fabrication ofNitinol J【】．Materialsnad 和力学性能稳定性方面的要求严格 ，因此对成分 Components，MaterialsScienceForum，2002，394-395：283． 和加工工艺尤其是温度的控制尤为重要 ，应该从 【l5】杨冠军，谢丽英，胡文英，等．再结晶退火对 Ni47Ti44Nb9合 熔炼工艺细化铸锭晶粒尺寸，防止微观偏析和宏 金冷轧板相组成及板材织构的影响 [J]．稀有金属材料与工 观偏析，从热加工 、冷加工和热处理工艺方面减少 程，1994，23(3)：13·16． 【l6】洪权，戚运莲，赵永庆，等．钛合金丝材加工工艺的新进展 J【】． 晶粒尺寸长大 ，抑制沉淀相析出，和从消除冷加工 钛工业进展，2003，(2)：1．4． 过程加工硬化等方面开展深入的研究。 【l7】周林，雷霆，方树铭，等．精密异型钛材辊模拉轧加工工艺研 究J【】．钛工业进展，2007，24(2)：34-36．田 r+{欢迎一+赐+。。稿 欢迎+。订阅一+。一欢+。迎刊+。登+广。告 十{ + t 《热加工工艺》2008年第 37卷第5期 115

　　2、成为VIP后，下载本文档将扣除1次下载权益。下载后，不支持退款、换文档。如有疑问请联系我们。

　　3、成为VIP后，您将拥有八大权益，权益包括：VIP文档下载权益、阅读免打扰、文档格式转换、高级专利检索、专属身份标志、高级客服、多端互通、版权登记。

　　4、VIP文档为合作方或网友上传，每下载1次， 网站将根据用户上传文档的质量评分、类型等，对文档贡献者给予高额补贴、流量扶持。如果你也想贡献VIP文档。上传文档

　　T∕CNTAC 9-2018 羽绒羽毛与某些其他纤维混合物成分分析试验方法.pdf

　　高中政治统编版必修一3.1伟大的改革开放课件(共35张PPT).pptx

　　2023年辽宁大连市检察机关聘用制书记员招聘88人考前自测高频考点模拟试题（共500题）含答案详解.docx

　　原创力文档创建于2008年，本站为文档C2C交易模式，即用户上传的文档直接分享给其他用户（可下载、阅读），本站只是中间服务平台，本站所有文档下载所得的收益归上传人所有。原创力文档是网络服务平台方，若您的权利被侵害，请发链接和相关诉求至 电线) ，上传者